Zamiennik NE5532 o wyższych parametrach
Kluczowe punkty
• Wszystkie wymienione układy mają identyczny pinout (DIP-8 / SOIC-8).
• Sprawdź dopuszczalne napięcie zasilania (większość nowych układów max ±18 V, NE5532 – ±22 V).
• Zapewnij dobre odsprzęganie i ewentualną kompensację, bo szybsze wzmacniacze są bardziej wrażliwe na layout.
GBW ≈ 10 MHz, Slew Rate ≈ 9 V/µs, e_n ≈ 5 nV/√Hz, THD+N ≈ 0,0005 … 0,002 %, I_Q ≈ 8 mA/amp, V_S max ±22 V.
| Układ | Technologia wejścia | e_n (nV/√Hz) | THD+N (1 kHz, Av=1) | SR (V/µs) | GBW (MHz) | V_S max | Uwagi praktyczne |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| LME49720 / LM4562 | Bipolar | 2,7 | 0,00003 % | 20 | 55 | ±17 (V) | Najpopularniejszy „drop-in” high-end; wymaga dobrego PCB. |
| OPA1612 | Bipolar | 1,1 | 0,000015 % | 27 | 40 | ±18 | Rekordowo niski szum, idealny do preampów (RIAA, mikrofon). |
| AD8599 | Bipolar | 1,0 | 0,0001 % | 16 | 10 | ±16 | Bardzo niski szum, mniejszy GBW – zwykle stabilny bez korekt. |
| OPA2134 | J-FET | 8 | 0,00008 % | 20 | 8 | ±18 | „Ciepłe” brzmienie, minimalny prąd wej.; dobry kompromis cena/jakość. |
| OPA1642 | J-FET | 5,1 | 0,00005 % | 20 | 11 | ±18 | Ulepszony OPA2134, niższy szum. |
| LT1469 | Bipolar | 2,5 | 0,0003 % | 150 | 90 | ±15 | Bardzo szybki – wymaga starannego layoutu; świetny w DSP-I/V. |
| AD8066 | CMOS rail-to-rail | 7 | 0,0003 % | 180 | 145 | ±12 | Ekstremalnie szybki, niski V_S; praktycznie tylko do nowego projektu. |
| Seria MUSES (01,02,8920) | J-FET / Bipolar | 4 … 7 | 0,00005 … 0,0001 % | 20–34 | 10-25 | ±18 | High-end audio, wysoka cena. |
• Rzeczywisty SNR toru audio często ogranicza sama płyta/płytka, przetwornik lub topologia, więc dalsze obniżanie szumu op-ampa może być niesłyszalne.
• Zbyt wysoki GBW bez korekt prowadzi do oscylacji powyżej pasma akustycznego, co słyszalnie pogarsza dźwięk.
• Zamiana BJT↔JFET zmienia prąd bias i może przesuwać punkty pracy kondensatorów wejściowych (klik przy przełączaniu).
• Przedwzmacniacze liniowe/filtry – LME49720 lub OPA1612.
• Układy mikrofonowe, RIAA – OPA1612, AD8599 (niski e_n).
• Bufor potencjometru, korektor gitarowy – OPA2134 / OPA1642 (JFET, niski I_B).
• Szybkie I/V z DAC-ów – LT1469, AD8066 (duży SR).
• Texas Instruments wygasił serię LME49xxx w DIP-8 (SOIC-8 nadal dostępny); na rynku są jednak kompatybilne zamienniki LM4562 w obudowach plug-in proponowane przez dystrybutorów (status 2024-Q2).
• W audio pro rośnie udział op-ampów z wejściem bipolar-superbeta (OPA1612, ADA4075-2) i rail-to-rail CMOS (OPA1678) – ułatwiają zasilanie z ±5 V.
• Pojawiają się modułowe „discrete op-amps” drop-in (np. Burson V7 Classic), ale wymagają wyższego poboru prądu i miejsca w pionie.
• Wszystkie podane THD+N dotyczą typowych warunków producenta: Av=1, 1 kHz, 3 … 5 V_RMS, R_L ≥ 600 Ω.
• Jeśli Twój układ pracuje przy Av≥10, NE5532 może być nadal konkurencyjny – zawęź wymagania do realnych potrzeb.
• Odsprzęganie: minimum 100 nF + 10 µF przy każdym układzie, ścieżka <5 mm, masa wspólna.
• „Op-amp rolling” w komercyjnym sprzęcie bez ponownej certyfikacji CE/FCC może zmieniać emisję EMC.
• Nieautoryzowane kopie LME49720 w obudowie DIP-8 pojawiają się w azjatyckich sklepach – wątpliwa jakość, ryzyko niezgodności RoHS.
• Żaden wzmacniacz nie poprawi projektu PCB, ekranowania ani jakości zasilacza – te elementy ograniczają słyszalny efekt upgrade’u.
• Subiektywne „brzmienie” zależy od impedancji źródła i obciążenia; LME49720 bywa opisywany jako „chłodny”, OPA2134 jako „ciepły”.
• Najniższe szumy (AD8599, OPA1612) mają sens dopiero przy R_s < 2 kΩ; powyżej tego dominują szumy rezystorów.
• Pomiar THD+N po wymianie (Audio Precision, QuantAsylum QA403) – pozwoli obiektywnie ocenić korzyści.
• Analiza stabilności: symulacja SPICE + pomiar odpowiedzi na skok (square-wave) w rzeczywistym układzie.
• Badanie porównawcze wpływu op-ampów FET vs bipolar na przesłuch kanałów w korektorach aktywnych.
Z technicznego punktu widzenia najlepszym bezpośrednim następcą NE5532 pozostaje LME49720/LM4562, a dla ekstremalnie niskiego szumu – OPA1612. Zamiana jest zwykle mechanicznie trywialna, lecz elektrycznie wymaga:
• sprawdzenia napięcia zasilania,
• solidnego odsprzęgania,
• ewentualnej korekty pętli sprzężenia,
by uniknąć wzbudzeń. Dopiero po spełnieniu tych warunków wyższe parametry nowych układów przełożą się na rzeczywistą, mierzalną (i być może słyszalną) poprawę jakości sygnału.
